鋯管棒熱處理
發布時間:
2019-04-18
在真空度1×10-2~1×10-3 Pa的真空爐內進行。有保護涂層或包皮完整的厚尺寸工件才允許在大氣中快速熱處理。鋯錫合金管棒的中間退火溫度約700℃,再結晶大約始于500℃,于600℃時晶粒明顯變粗。成品管材的消除應力退火為450~500℃,成品管材的再結晶退火為530~600℃。 把鋯錫合金的最后一次中間退火改為加熱到β相或α相高溫區急冷,再經最終冷加工和成品熱處理得到的成品管材,抗腐蝕性能更優,其原因可能是成品管金相組織中的第二相細小彌散分布,并且增加了合金元素在α—Zr基體中的固溶含量。反應堆的運行情況表明,進行過上述熱處理的鋯錫合金管,作為核燃料元件的包殼管,可以緩和燃料包殼在反應堆運行中產生癤狀腐蝕的性狀。但是,因為管子淬火爐制造的困難和管子淬火后表面清潔處理的困難,半成品管子淬火在工業上不易實施,所以生產者往往只在鍛后或擠壓前,把塊狀坯料進行β相或α相高溫區加熱急冷處理,雖然這樣處理的效果稍差,但仍可優化耐腐蝕性能。 鋯鈮合金是熱處理強化合金,進行淬火—冷加工時效處理也可提高耐腐蝕性能。 產品性能檢驗 核用管棒材出廠前要考核化學成分、腐蝕性能、力學性能、表面質量、氫化物取向、金相組織、尺寸偏差、無損探傷等項指標,保證管棒材的化學成分、腐蝕性能的指標都相同,力學性能指標相近。鋯材的熱中子俘截面很小,是優良的核物理特性之一,由材質的化學成分予以保證。鋯錫合金管棒的熱中子俘截面不大于0.24b,純鋯管棒的不大于0.18b。此外,抗輻照生長的能力較優,是鋯材的又一核物理特性,它除了與反應堆工況有關之外,還與鋯材的冷加工量及晶體織構有關。 鋯錫合金管棒出廠前應取樣,在400℃、10.3MPa水蒸氣中進行3天或14天的腐蝕試驗,并測出3天的增重應小于22mg/dm2,14天增重應小于38mg/dm2,表面生成黑亮色的保護膜。出廠的再結晶態鋯錫合金管材的力學性能是:室溫強度極限≥413MPa,屈服強度≥241MPa,延伸率≥20%,高溫強度及消除應力態管材的力學性能指標則由供需方協商規定。鋯鈮合金管棒雖比鋯錫合金管棒的腐蝕增重量略大一些,而強度則較高些,也是壓水型核反應堆使用的理想材料。 試驗得知,鋯及鋯錫合金、鋯鈮合金在腐蝕試驗之后的樣品增重量通常可用經驗式來描述:Δm=Ktn,或lgΔm=K+nlgt,式中的Δm表示增重(mg/dm2);t表示實驗時間,K和n為特定系數。 [1]
在真空度1×10-2~1×10-3 Pa的真空爐內進行。有保護涂層或包皮完整的厚尺寸工件才允許在大氣中快速熱處理。鋯錫合金管棒的中間退火溫度約700℃,再結晶大約始于500℃,于600℃時晶粒明顯變粗。成品管材的消除應力退火為450~500℃,成品管材的再結晶退火為530~600℃。
把鋯錫合金的最后一次中間退火改為加熱到β相或α相高溫區急冷,再經最終冷加工和成品熱處理得到的成品管材,抗腐蝕性能更優,其原因可能是成品管金相組織中的第二相細小彌散分布,并且增加了合金元素在α—Zr基體中的固溶含量。反應堆的運行情況表明,進行過上述熱處理的鋯錫合金管,作為核燃料元件的包殼管,可以緩和燃料包殼在反應堆運行中產生癤狀腐蝕的性狀。但是,因為管子淬火爐制造的困難和管子淬火后表面清潔處理的困難,半成品管子淬火在工業上不易實施,所以生產者往往只在鍛后或擠壓前,把塊狀坯料進行β相或α相高溫區加熱急冷處理,雖然這樣處理的效果稍差,但仍可優化耐腐蝕性能。
鋯鈮合金是熱處理強化合金,進行淬火—冷加工時效處理也可提高耐腐蝕性能。
產品性能檢驗 核用管棒材出廠前要考核化學成分、腐蝕性能、力學性能、表面質量、氫化物取向、金相組織、尺寸偏差、無損探傷等項指標,保證管棒材的化學成分、腐蝕性能的指標都相同,力學性能指標相近。鋯材的熱中子俘截面很小,是優良的核物理特性之一,由材質的化學成分予以保證。鋯錫合金管棒的熱中子俘截面不大于0.24b,純鋯管棒的不大于0.18b。此外,抗輻照生長的能力較優,是鋯材的又一核物理特性,它除了與反應堆工況有關之外,還與鋯材的冷加工量及晶體織構有關。
鋯錫合金管棒出廠前應取樣,在400℃、10.3MPa水蒸氣中進行3天或14天的腐蝕試驗,并測出3天的增重應小于22mg/dm2,14天增重應小于38mg/dm2,表面生成黑亮色的保護膜。出廠的再結晶態鋯錫合金管材的力學性能是:室溫強度極限≥413MPa,屈服強度≥241MPa,延伸率≥20%,高溫強度及消除應力態管材的力學性能指標則由供需方協商規定。鋯鈮合金管棒雖比鋯錫合金管棒的腐蝕增重量略大一些,而強度則較高些,也是壓水型核反應堆使用的理想材料。
試驗得知,鋯及鋯錫合金、鋯鈮合金在腐蝕試驗之后的樣品增重量通常可用經驗式來描述:Δm=Ktn,或lgΔm=K+nlgt,式中的Δm表示增重(mg/dm2);t表示實驗時間,K和n為特定系數。 [1]
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